混凝土施工总结优选九篇

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第1篇

混凝土路面共振化碎石试验段施工总结

（K74+108～K74+308）

河北建设集团股份有限公司

G539澄海莱美段路面改造工程项目经理部

2020年05月13日

一、编制依据

1、业主提供的《国道539线澄海莱美路段路面改造工程一阶段施工图设计》图纸；

2、本工程施工组织设计及共振化碎石施工方案；

3、《公路沥青路面施工技术规范》（JTGF40—2004）

4、《公路路基施工技术规范》（JTGF10-2006 ）

5、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2017）

6、《公路水泥混凝土路面再生利用技术细则》（JTG/T F31-2014）

7、《公路养护安全作业规程》（JTG H30-2015）

8、其它相关规范及标准

二、工程概况

国道539线澄海莱美段路面改造工程及配套项目，起于现状莱美路与国道324线平交口，沿南排渠北侧自西向东走向，途经上埭、美埭、港口、白沙、下水、头分至南堤 ，再沿海堤达莱美岛，终于莱芜渡口，全长为12.129km。项目路线国道539线K66+479～K76+870.467采用一级公路兼城市道路标准，双向四车道，设计速度60km/h； K0+000~K1+727.694（交界点至终点莱芜渡口）采用二级公路兼城市道路标准，双向四车道，设计速度60km/h。

本项目主要内容：原路面病害处理（更换破损水泥砼板），旧路砼碎化利用，新建路基、路面排水系统，原桥加固改造、涵洞清淤，铺设沥青砼路面，人行步道铺设，完善交通工程及沿线设施（照明）， 路树补植绿化，包括增加的环保品质（迎亚青会）提升工程。工期要求：12个月，缺陷责任期2年。质量要求：合格。安全要求：安全无事故。

为合理充分再生利用公路水泥混凝土路面，节约资源，减少成本，原设计采取旧砼路面共振化碎石施工工艺，其里程为K74+108～K76+825，总面程约6万m2。

三、道路结构设计

本段为一级公路设计，主线分三车道采用“碎石化”方式改造。试验段右幅路面宽为11.75m，1车道宽4m（除中分带0.5m），2车道宽3.5m，3车道（即硬路肩）宽3.75m。主线车道沥青面层采用三层结构，上面层为4cmS细粒式SBS改性沥青混凝土（GAC-13C）；中面层为6cm中粒式SBS改性沥青混凝土（GAC-20C型）；下层为8-23cm沥青碎石ATB-25基层，局部填厚大于33cm的用5%水泥稳定碎石基层施工。

碎石化改造路面结构层如下图。

四、现场施工条件

本莱美路段是汕头东部经济带及澄海区东西向重要的运输通道，连接南澳、汕头及澄海市区，在路网中的地位非常重要。

沿线道路交叉口多，北侧邻接商铺、厂房，民居密布，南侧邻河，同时路面施工期间必须保证车辆正常通行，因此交通管制压力巨大。

五、试验段位置确定

旧水泥混凝土路面破碎质量主要受破碎机械自身参数设置、破碎顺序、破碎施工方向以及不同基层强度、刚度条件对破碎机械调整要求等的影响，这些因素均对旧水泥混凝土路面的破碎程度、粒径大小排列、形成的破碎面方向、破碎深度等产生影响。因此，在正式的大规模破碎化施工前有必要进行试破碎，即设置试验段，通过试验段的试破碎进行破碎机械参数的调试和施工组织措施，以达到规定的粒径和强度要求。

在路面共振碎石化施工正式开始前，应根据路况，在有代表性的路段选择一段200m长、半幅路面为试验段。

本工程选取试验段在K74+108～K74+308段右幅200m，实际共振面积约2290m2。

试验段具置见下图。

六、施工过程

1、封道时间

为进行试验段混凝土路面共振碎石化工作，经交通管理部门同意，我部于2020年5月1日对试验段进行了封道。试验路段共振时间段安排为2020年5月8日至2020年5月14日，工期7天。

2、混凝土路面共振碎石化

第一次共振时间2020年5月9日8:30开始进行共振碎石化工作，至16:30完成试验段共振碎石化工作。

5月10日上午和5月11上午采用钢轮压路机对路面进行第一批次的碾压（未上石屑）。

3、试验检测

5月11日下午对试验段进行了弯沉检测和检查坑开挖检测碎石层粒径。

4、天气

5月10日中午第一次共振施工及试验检测期间，天气出现降雨现象。

5、第二次碾压及检测

5月12日下午和5月13日上午，机械摊铺石屑（粉），人工整平，压路机第二批次进行碾压作业；5月13日下午3：00，重新检测弯沉值。

七、主要机械设备选用

1、设备介绍

本试验段采用国产的JsL600共振破碎机，其主要技术参数：

整机功率：600hp，工作频率：45HZ，工作振幅：10~20mm，破碎头宽度：220~280mm，工作效率：400m2/h，最大破碎板厚：30cm，破碎时最大浮动距离：100mm，最大爬坡能力：20%，整机整备质量：30000kg，整机外型尺寸（长×宽×高）： 7000×2600×2550mm。 

本机可轻而易举地一次性破碎厚度达300㎜的水泥板块，破碎厚度随水泥板块厚度而调节，锤头振动频率可调节，破碎粒径主要分布在5～20㎝左右，并满足上小下大、碎块相互嵌锁、纹理倾斜等工程要求，施工振动冲击小，效率高。

2、主要施工参数控制

频率：42～46Hz，振幅10～20mm，激振力 8～10kN，施工速度 3.2～6.5km/h， 碎石化效率 650～1200m2/h。

3、其他设备仪器：

20T钢轮振动压路机1台、8T洒水车1部、BZZ-100汽车1辆、3方装载机1部、5.4m贝克曼梁弯沉仪1套。

八、人员配置

混凝土路面共振班组人员配置16人：组长1人，技术人员2人，测量2人、质检试验2人、安全员1人、机修工2人，司机2人，普工4人。

九、施工工艺

1、水泥混凝土路面碎石化施工流程如下：

设置排水设施不稳定特殊路段挖补处理设置测量控制点试验确定施工参数共振碎石化施工清除表面大块石铺石屑整平碾压成型技术指标检测

2、工程共振破碎之前，参建各方对试验段位置进行了详细调查，对于破损严重的板块进行了更换，该段板块更换在5月8日前已完成。

3、共振施工

在试验段开始时，共振破碎机的振动频率为45Hz，振幅为20mm，目测破碎效果，并逐级适当调整，当碎石化后的路表呈鳞片状时，碎石层粉尘（小于0.075mm）含量不大于7%。破碎层在0～5cm以内时级配控制在级配碎（砾）范围以内，破碎层在5～20cm以内时级配接近级配碎（砾）石。

施工时，先破碎路面两侧的行车道，然后破碎中部的行车道，即破碎的顺序为由两侧向中间逐步进行。

两幅破碎一般要保证20cm左右的搭接破碎宽度。

机械施工过程中灵活调整速度、频率等，尽量达到破碎均匀。

测量定位，每10m一个横断面，测量碎石化前后路面的沉陷量，该部分工程量需要在后续上沥青结构层施工时予以考虑。

十、路面压实

压实的作用主要是将破碎的路面的扁平颗粒进一步的破碎，同时稳固下层块料，为新铺筑的水稳及沥青面层提供一个平整的表面。

1、碾压顺序

碎石化层碾压按初压、复压、终压三个阶段进行，采用钢轮振动压路机。直线和不设超高的平曲线段，由两侧路肩开始向路中心碾压；设超高的平曲线段，由内侧路肩向外侧路肩进行碾压。

2、机械选型与配套

自重20t钢轮振动压路机1台；另可配置1台8t洒水车。

3、碾压方案组合

初压：静压2-3遍、复压：振动碾压3-4遍、终压：静压2遍。

4、振动压路机碾压相邻碾压带应重叠宽度200mm，折回时应停止振动。

5、对路面边缘、加宽等大型压路机难于碾压的部位，宜采用自重1t的小型振动压路机补充碾压。

6、上面层必须洒水达最佳含水量±2%才能碾压，一般采用平压1次——振压2-3次——平压1-2次为宜。

十一、技术指标检测

1、设计要求

①粒径

碎石化层破碎后粒径宜符合以下要求：表面层0～3cm以内小于3cm，3～1/2厚度部分3～7.5cm，1/2厚度以下部分7.5～23cm；含有钢筋的旧水泥混凝土碎石化层，钢筋以上部分碎块粒径7.5cm以内，钢筋以下部分碎块粒径在23cm以内；碎石化层小于0.075mm含量不大于7%。

②级配

碎石化层0～10cm以内级配宜在级配碎（砾）石范围以内；0～18cm以内的碎石化层级配宜接近级配碎（砾）石。

③回弹模量

碎石化层模量（静态）应大于500Mpa，但宜小于1500 Mpa。以L0=9308*E0-0.938

设计弯沉值应不大于27.4、不小于9.8（1/100mm）。

2、《公路水泥混凝土路面再生利用技术细则》（JTG/TF31-2014）

共振碎石化施工质量检验标准

检查内容标准合格率检查方法和频率

顶面最大粒径/cm≤575%卡（直）尺，不小于每车道2处/公里

上部最大粒径/cm≤1075%

下部最大粒径/cm≤1875%

回弹弯沉值/0.01mm84.6全段，每20m一点，每一评定段不少于20点

顶面当量回弹模量/MPa150-230参考基层为二灰土、≦抗压30MPa

注：破碎粒径应满足质量检验标准，但不宜过碎。

十二、试验路段数据总结

在2020年5月13日已完成200m试验段路面共振碎石化，得出试验数据。

1、料径筛分

①K74+180第2车道中部检查坑（1.2m*1.2m*板厚23cm）：

人工挖至板厚12cm处，实测坑体总质量为408Kg，因下部大块砼，难于挖除，估查为15cm料径以上。顶层3cm，得103Kg，其中通过3cm的筛重为86Kg，未通过的17Kg（最大粒径达5cm），通过率83.5%；上部3-12cm，得305Kg，其中通过7.5cm的筛重为265Kg，未通过的40Kg（最大粒径达12cm），通过率86.9%。

②K74+134第3车道边缘检查坑，0.5*0.5m，挖至坑底见黄色土质基层，破碎粒径较小，未见大于18cm以上的砼块。

由此得知，粒径未能达到设计要求，但与JTG/TF31-2014较接近。

2、弯沉值检测

①2020年5月11日第一次检测（未撒石粉前碾压后）：三车道共测38个点，弯沉平均值110.5，标准差31.9，弯沉代表值为174.3。

②2020年5月13日第二次检测（撒石粉后并重新碾压后）：共测46个点，弯沉平均值105.0，标准差19.3，弯沉代表值为143.5。

以此得知，碎石化后的路面加石屑整平后加强碾压遍数可减少适当弯沉值，减少30.8，从而提高路面的强度，但路面的整体强度依然无法满足设计的要求。

3、路面高程：碎石化施工后，经测量整体路段标高均有下沉2-3cm，局部边缘处因受共振嵌锁和碾压推挤反而从拥起变化，高度在3cm左右。

十三、结论与建议

根据实际检测数据，弯沉偏大，均大于设计27.4的要求，就算参考《公路水泥混凝土路面再生利用技术细则》（JTG/TF31-2014）相应顶面当量回弹模量150MPa即弯沉为84.6的要求，也无法达到。

第2篇

关键词：砼 配合比 外加剂

1、引言

混凝土的耐久性是混凝土抵抗气候变化、化学侵蚀、磨损或任何其它破坏过程的能力，当在暴露的环境中，能耐久的混凝土应保持其形态、质量和使用功能。混凝土的耐久性研究内容包括:钢筋锈蚀、化学腐蚀、冻融破坏、碱集料破坏。混凝土的抗冻性作为混凝土耐久性的一个重要内容。

2、混凝土受冻害损伤主要有以下几个方面的原因

新拌混凝土的强度低、空隙率高、含水多，极易发生冻胀破坏。冻胀破坏的外观特征是材料体内出现若干的冰夹层，彼此平行而垂直于热流方向。

(1)当外界温度到0℃以下，砼内毛细孔的自由水份开始结冰，体积微胀；

(2)结构构件的冻结由砼表面开始逐渐向内部延伸，由于结冰而膨胀，将内部未结冰的水分封闭并沿毛细孔通道压向内部；

(3)随着冻结的发展，结冰体积越来越大，内部未冻冰水压力越高，当压力超过砼的抗拉强度时，就会把毛细孔胀破，产生裂纹；

(4)水在一定得压力下，裂纹继续扩大或产生新的裂纹，导致砼内部机构破坏；

骨料作为一个组分，冰冻膨胀同样会成为导致混凝土破裂的应力来源；为了保证混凝土完好，必须要求骨料和水泥净浆两者都不破坏。由于引气混凝土的广泛使用，水泥净浆的抗冻性较易保证；从这个意义上来说，骨料抗冻性更具有突出意义。

3、混凝土的冬季施工注意事项

在实际施工中要根据施工中的气温情况，建筑物的结构状况，工期的紧迫程度，水泥的品种，外加剂的性能，保温条件等来选择合理的施工方法：

(1)当工程所在地的昼夜平均气温（最高和最低温度的平均值或当地时间6点、14点、21点室外温度平均值）低于5℃，最低气温低于-1℃，必须按照冬季施工规范处理混凝土；

(2)混凝土拌制在满足施工的条件下，进场砂石料必须采取覆盖保温，保证原材料不因气温降低而发生团块、结冰现象。宜选用较小的水灰比和较低坍落度，混凝土拌制可采用掺防冻剂法。砼搅拌时间比常温施工延长50%；

(3)混凝土浇筑前模板及钢筋上不得有冰雪和污垢，特别在新老砼交接处的冰雪和垃圾。尽量选择中午的时间段浇筑，密切关注天气预报，遇有大风和雨雪天气时不得浇筑。采用边浇筑边覆盖的方法，完成一段包裹一段，篷布与混凝土面间必须留有足够的空间，保证人员能够进入收面、压光、刷毛。混凝土必须采用机械振捣并分层浇筑，分层厚度不得小于20cm,混凝土浇筑成型后用塑料薄膜或稻草覆盖保温；

(4)如果现场砼坍落度不符合要求，可在技术人员的指导下通过掺外加剂的方法进行调整，严禁在砼内直接加水；

(5)砼在拌合过程中必须严格监测水温、砼出机温度、室外温度，并安排专人将记录；

第3篇

关键词：珠光砂混凝土 施工技术 基础 隔冷层 配合比

中图分类号：TB6 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2013）03（a）-0-01

1 工程概述

根据所查资料，很多冷塔基础变形及破坏实例的直接原因中，最常发生事故的原因是珠光砂混凝土的施工质量不合格引发基础冻胀，因此控制好珠光砂混凝土的施工尤为重要，该文将围绕这个问题作一个

浅析。

2 施工原理

制氧空气分馏塔的基本原理就是采用低温将空气成分分别液化，然后将液氧提取出来，一般生产过程都在-180 ℃极低温左右，由于设备工艺故障等，极易发生深冷液体渗漏入基础里，使基础发生局部冻胀及冻裂破坏，使冷塔基础产生变形及

破坏。为防止一旦设备漏液而影响到基础本身，因此在基础顶设备层和基础本体中间设置一层用于隔冷的珠光砂混凝土层。

3 配合比设计

5 施工方法及要求

（1）拌制珠光砂混凝土要用非刀片式强制搅拌机拌和，不能用人工拌和；

（2）搅拌珠光砂混凝土时，用水量要严格按配合比添加，切记水绝对不能多加，拌和时间要严格控制，拌匀即停；

（3）为防止混凝土拌合物离析，运输距离应尽量短，在停放或运输过程中，若产生拌合物稠度损失或离析较重者，浇筑前宜采用人工二次拌合。拌合物从搅拌机卸料起到浇筑入模止的延续时间不宜超过45 min；

（4）珠光砂混凝土浇注时，由于本工程所浇筑混凝土厚度大于20 cm，宜先采用插入式振捣器振捣密实后，然后在珠光砂混凝土表面轻轻拍平即可；

（5）振捣延续时间不宜过长，以防集料上浮，时间宜在10秒左右；

（6）为防止混凝土收缩开裂，在珠光砂混凝土施工后应立即抹光，避免过振，及时养护；

（7）施工完的基础面，水平度要求极高，压光后不允许出现超过±2.5 mm的基面高差。

6 结语

珠光砂混凝土施工属于特种混凝土施工，多用于钢铁与化工企业工程，通过这次珠光砂施工的总结，基本上总结出了它的施工工艺，施工原理和配合比设计原理。

参考文献

[1] 建筑施工手册[M].4版.中国建筑工业出版社.

[2] 朱登明.珠光砂混凝土在大型空分设备基础中的应用[J].新疆钢铁，2008（2）：55-58.

第4篇

关键词：建筑施工；表现形式；预防措施；技术处理

中图分类号：TU7 文献标识码：A 文章编号：

0前言

要想在建筑行业进行技术革新，要想将混凝土的不良品质现象得到有效的处理，这些改进都要以提高建筑技术为前提的，任何一次的建筑技术发展，都不可避免地为相关的建筑工艺和建设活动重新注入全新的技术力量，因此，技术的革新在各行业中具有极其关键的意义。混凝土建设中不良品质的现象是在建筑建设时期比较容易发生的质量问题，因此，需要不断的发展、改进建设技术，才能处理好在建设中所面临的各种质量问题。在积极论述问题的体现和成因的背景之下，探索处理方法，了解处理问题的关键点，通过强化管控以及提升科技使用性等措施来提升总的建筑品质。

1 关于表层麻面现象的具体成因以及解决办法

1.1 问题的关键体现

在部分地方，混凝土的表层可能会发生浆液过少、浆液过于粗劣等问题，在出现麻面问题比较厉害的区域，可能会存在许多非常小、数量集中的小坑，这些小坑会对混凝土材料的表层产生非常严重的质量影响。

1.2 成因

表层麻面现象的成因非常多，比如：模板表层的清洁工作没有做好、在涂抹脱模剂的时候，涂抹工作不匀称、裂缝之间的接缝不当而发生了不必要的渗漏现象，内部产生的气泡从而没有完全的释放，进而就会在表层产生麻面现象。

1.3 预防措施

在混凝土建设之前，要充分做好表面的清理活动，在模板的表层禁止出现脏污。要将各模板拼接好，避免因为存在裂隙而发生渗漏现象，涂抹均匀脱模剂。

1.4 处理模板表面时要关注的重点内容

针对大规模的混凝土施工来讲，在处理表面的时候，要把容易出现麻面地方充分泡湿，进而泥浆能容易做好压光等活动，要确保模板表面的干净、清洁。

2 关于出现蜂窝问题的具体成因以及解决方法

2.1 蜂窝问题的体现

蜂窝问题通常是体现为砂浆数量不多，混凝土中的石子太大、成品之间的孔隙多，出现蜂窝现象会使得材料的强度大大降低，而且由于混凝土它本身的力学结构不够坚硬，极易掉落。

2.2 成因

产生蜂窝现象的原因主要是因为在生产的过程中，原材料的质量差、材料的配比不当、计算材料时的计量差异等因素都会产生蜂窝现象。当在制备浇筑材料时，由于搅拌的时间太短，使得原材料未能有效地融合在一起。在很凝土浇筑时，未按照设计要求进行分段、分层浇筑。模板之间的空隙未进行认真封堵，使得模板发生了相对的位置偏移。

2.3 预防措施

一、要确保配比的精准度。二、在制备混凝土的时候要按照切实的设计要求进行，防止混凝土的拌合时间太短。第三，按照层次来浇筑。第四，切实将模板的闭合以及支护等活动开展好，避免模板出现相对的位置移动现象。

2.4 应对方法

对于直径较小的蜂窝，一般可以在模板表面清洁好之后，用提前配比得当的泥浆将表面抹平。混凝土蜂窝的直径较大时，先凿去混凝土中松动石子，并对蜂窝和凿除的部位进行进一步的冲洗后，再用高强度的细石混凝土将蜂窝和凿除的部位填塞压实。

为了解决上述质量问题需要做到以下控制

3加强对混凝土施工材料的控制

在建设房屋的施工过程中，为了起到确保混凝土的施工质量的作用，达到设计所需的质量要求，工程安检人员必须要加强对现场施工混凝土各种原材料的控制，进场的原材料必须要进行必须的质量检测，只有当原材料的全部技术性指标完全符合设计的相关要求时，原材料才能进入现场，供建设施工使用。因为如果当混凝土骨料中某一物质超标时，就会在一定程度上降低混凝土的使用强度。

3.1 加强对外加剂的质量控制。

施工的过程中，在使用外加剂之前，首先要对外加剂进行有关混凝土强度的相关试验工作，进行必要的检测。除此之外，还要对混凝土外加剂的自身的质量进行必要的质量检测，混凝土外加剂的种类繁多，按照现场实际情况，选择合理的一种最佳混凝土外加剂，并对混凝土进行广泛的质量管理。在混凝土进行搅拌时加入外加剂，在施工过程中，使得混凝土能达到某一有效需求。同时，各种工程外加剂都会拥有自己的品牌和相关的质量信息，因此，在检查外加剂自身的质量问题时，要进行严格的质量检查，防止某些质量伪劣的外加剂混入施工现场中。

3.2 加强对水泥的质量控制。

对水泥质量的控制，要对近场的水泥及其其中的构成部分进行详尽的质量分析和控制，只有质量合格、性能指标符合设计要求的水泥才准许进入施工现场使用。同时要仔细查看水泥的出厂日期及水泥相关的试验报告等。检查水泥的包装是否受损，水泥在运输过程中是否受潮等情况。

4合理的科学的进行优化配置混凝土

4.1将混凝土的参数配置为题进一步进行优化，进行科学的、详尽的相似模拟实验测试，找出在当前的施工环境条件下，最佳的混凝土配置比，并在施工中使用找到的最优混凝土配置比。合理的、科学的混凝土配置比进行混凝土配置时，配置的强度就会明显地增加。在施工过程中，要合理使用模板。进一步加强对现场施工的进度控制，提高投资的经济效益和社会效益。在通常的情况下，施工混凝土以及少筋混凝土的坍落度最大值为 35cm，在对混凝土进行配制时，特殊的钢筋在混凝土中超过百分之一的，进行配制混凝土时，一般坍落度控制在 75cm 等，为此要对混凝土的坍塌度进行控制，有一定的难度，不断对混凝土的强度进行必要的提高，达到房屋建设的各部位对混凝土各种性能的要求，宜在混凝土之中加入少量的同类型的外加剂。

4.2 对混凝土的配合比进行合理的、科学的试验，根据实际工作环境得出最优的配合比，是确保混凝土有良好的施工质量的先决性条件。所以在实验室进行选择合理的参数配合比时，各种实验室试验要进行严格的质量控制、要有严谨的实验态度，确保试验参数的精度。在实验室实验时，确定的混凝土中各种骨料质量比，都要符合设计要求，各种相关的检测的指标都要达到房屋建筑的设计要求。

5混凝土施工质量控制措施

在对混凝土进行施工之前，需要加强相关的施工组织工作，将工作责任切实落实到每个现场工作人员身上，各施工工序之间要有机连接起来，严禁工序之间发生工序断裂。要明确工作的分工，建立健全的质量考核制度。使技术人员从责任上充分意识到，以保证混凝土的施工质量。定期对施工中的农民工进行施工培训学习，加强施工工人的施工能力，确保农民工能够按照技术要求进行施工交底。

6结束语

在房屋建筑中，混凝土的施工质量起着极其重要的作用，起承载力作用的主要是混凝土结构，所以，工程中混凝土质量的好坏，将会直接影响到建筑物的使用寿命和使用安全。因此，在房屋建设的施工中，各级安监人员要进行严格的质量把关，尤其是在对混凝土在施工过程中产生重大影响的材料选择上，一旦发现在混凝土施工，存在严重的质量问题，必须要立即采取必要的技术措施，进行妥善的质量安全处理，避免房屋在使用过程中，造成重大的建筑安全事故的发生。

参考文献

[1]杨明军.浅谈某房建工程中混凝土的监理措施[J].中国科技博览，2010.10.

[2]全. 房建结构砼墙体表面气泡病害成因探讨 [J]. 中国新技术新产品，2010.2.

[3]洪健涛.超高强预应力混凝土管桩在高速公路房建工程中的应用[J].西部探矿工程，2006.8.

第5篇

关键词：电气设备；发热；问题；措施

中图分类号： F470.6文献标识码：A 文章编号：

电气设备发热问题一直都是电气设备最为常见的故障之一，引发电气故障、造成安全事故发生，只有及时发现并消除电气设备中隐藏的发热隐患，才能保证电气设备的安全、稳定的运行，减少事故发生的机率。

一、电气设备中常见的发热问题分析

1、涡流发热

涡流发热现象主要是由涡流损耗诱发的，而涡流损耗的现象广泛存在于电气设备中，下面就是涡流损耗的计算公式：

涡流损耗：P=Kwf2Bm2V

式（1）中：f为电源频率；Bm为磁感应强度的最大值；V为铁磁物质的体积；Kw为与材料的电阻率、截面大小和形状有关的系数。

电气设备涡流损耗主要是变电站中的变压器的铁损，铁损包括磁性材料的磁滞损耗和涡流损耗以及剩余损耗，这种损耗对于变压器这类交流电气设备会产生不可忽略的危害，首先是磁滞损耗，铁磁材料作为磁介质，在一定励磁磁场下产生的固有损耗，也就是在电能转换磁能过程中会产生损耗，直接造成变压器等交流电气设备额外的功率损失，此外，磁通发生交变时发生涡流损耗，铁芯产生感应电动势进而产生感应电流，感应电流呈旋涡状，导致线圈的温度升高发热。这种涡流损耗也会发生在其他一些电气设备中（如穿墙套管等）。在电气设备的正常工作中，其工作电流可以达到KA的数量级，这些电流产生磁通也会较大，从而发生涡流损耗的现象，发出的极大的热量长期作用于密封式的穿墙套管上，会导致穿墙套管过热而损坏。

2、隔离开关运行发热

在电气设备中存在的各种隔离开关中，通常都会发现这些开关的在运行过程中发热部分基本都集中在隔离开关与导线连接点处，同时发热量也很大，通过研究分析可以看到这个现象主要由以下几个原因引起：

（1）户外安装的隔离开关，其导线会在风力的作用下产生较大的位移，这样很容易导致负责连接的螺栓松动，从而使得导线的有效接触面积大幅减小，根据导体电阻公式推得，导线在连接处的接触电阻增大，这样显然会造成发热；

（2）隔离开关和导线之间的连接点在工作的过程中长期暴露在环境中，很容易受到蒸汽、灰尘以及某些活泼气体影响，同时也伴有水分侵蚀，这样就会在连接件的接触表面生成一层氧化膜，增大氧化处的电阻，工作时有大电流通过时会产生大量的热；

（3）不理想的工作环境或是环境污染会使得隔离开关上的连接部件锈蚀，从而导致这些开关失去应有的弹性，甚至断裂，这直接会造成接触部位出现接触不良的现象。

3、电阻损耗发热

焦耳定律数学表达式：Q=I2Rt（适用于所有电路）；由焦耳定律可知，通有电流导体的所产生的热量为:，其中Q为产生的热量，I为导体上通过的电流有效值，R为导体的电阻值，t为时间。从焦耳定律可以得出，当电阻上有电流流过时，就会产生发热的现象，这种由电流流过电阻产生的发热通常出现在载流电气设备中（例如导流体及导流体相互之间较大的连接点电阻会导致电流流过时产生大量的热）。

4、导线线夹发热

防止导线线夹发热现象的发生在一个方面保证了电气设备的安全运行，从焦耳定律来讲，一般导线线夹发热都是因为电阻增大，常见的导线线夹电阻增大由以下几个原因引起：

（1）线夹的连接紧固螺栓松动，从而导致电气接触面接触不紧，局部甚至未接触，造成电阻增大；

（2）线夹接触面的氧化问题，导线线夹一般由铝材制成，铝制材料在空气中会发生自然氧化，高温会加速氧化反应的速度，因而材料表面形成一层氧化膜，这样就引起了整个接触电阻的增大。此外，电力线路输送功率的不稳定、环境温度波动会造成导线线夹温度的变化，热胀冷缩及其他因素会使得电气接触不良，使得空气流入促进氧化；

（3）导线线夹引流板的发热，会使得其温度一定程度的升高，引流板变形，导致接触不紧的面积进一步增大；

（4）在进行导线的连接工作时，没有及时对线夹和导线清洁和涂抹电力复合脂，同时如果复合脂的密闭性不佳，也会造成由于潮湿造成的导线氧化，增大接触电阻而发热；

（5）某些导线线夹的结构在设计上不合理，容易导致线夹处发生涡流损耗而发热。

二、电气设备发热的预防措施

1、风冷法

风冷法一般而言就是使用强行排风从而实现对于电气设备的降温。在实际中常用的强行排风降温主要包括以下两种方法：

（1）在开关柜后部的上下别安装风扇设备，同时在开关柜内设有温控器，其温度值预先进行设定，当开关柜内的温度达到这个设定值时，便启动风扇进行强行排风降温；

（2）上面方法的基础上，额外在保护回路中设置一个电流继电器，同样预先设定有电流数值，当运行的电流大小大于等于这个数值时，启动电流继电器和风扇排风降温。

2、接触面处理

预防电气设备中的发热问题，重要的一个措施就是把导线之间的接触面进行高质量的处理。对于接头的接触面，如果其严重不平，可以通过锉刀把将接触面不平处及毛刺锉掉，从而使得整个接触面平整光洁。另外一个值得注意的地方是，处理工作的过程中要注意防止母线在加工后的截面减少，对于氧化膜可以使用钢丝刷将其去除，通过辅有乙醇或丙酮的棉纱把接触表面擦拭干净。

3、红外热成像

红外热像仪具有无需制冷、工作寿命长等特点。仪器内部的各种参数可以建立一个完整的电气传输补偿模型，并且能够自动修正各种测量误差。红外热像仪器使用板卡完成热图数字记录的记录工作，一般而言每张卡可以存储高达1000张热图，同时还允许相关的用户对系统的硬件进行设置。红外热像仪器具备高级的镜头自动校准和识别功能，内置滤光片工作人员可以极其方便地对红外热图像进行点、线以及区域热图分析。具体工程中的应用表明红外热像仪器在检测电气设备的外部故障和内部问题时发挥着重要的作用，与传统检修方法相比，利用这个仪器可以实现非接触、不解体、非破坏以及不停电检修，大大提高整个电气设备的维护效率。

红外热像仪是一种新型的光电探测设备，可将被测目标表面的热信息瞬间可视化，快速定位故障，并且在专业的分析软件的帮助下，可进行分析，完成建筑节能、安全检测和电气预防性维护工作。热像仪由两个基本部分组成：光学器件和探测器。光学器件将物体发出的红外辐射聚集到探测器上，探测器把入射的辐射转换成电信号，进而被处理成可见图像，即热图。

图1

三、电气设备热故障维修原则

1、要了解电气设备热故障发生特点

当电气设备发生热故障时，应先了解故障的前后经过及表现。技术人员必须对设备的结构特点，电路原理有充分的了解，方可进行维修。

2、应进行合理的常规检查

对于电气设备故障维修之前，务必进行检查设备有无明显裂痕、缺损，了解其维修史、使用年限等，然后再对机内进行检查。在对设备进行拆卸过程中，必须严格遵守维修守则，确保维修工作的精细化操作。

3、尽量采用最先进的技术手段

随着当前各种电气设备检测技术日趋成熟，在进行热故障排除与检修过程中，就需要应用当前成熟可靠的技术手段，避免检测过程中出现失误的可能。

四、结语

随着电气设备运行数量的不断增加，作为影响电力设备安全、稳定运行的主要原因，热故障越来越引起人们的重视。必须在正确认识的基础上，采取有效措施，及时发现和预防电气设备热故障，为电气设备稳定运行提供有力支撑。

参考文献：

[1]蓝雄光.低压电气设备热故障分析及对策[J].科技资讯，2012（6）.

第6篇

关键词： 渐变段 混凝土 施工方法 质量 安全 总结

1 工程概况

金安桥水电站位于云南省丽江市境内的金沙江中游河段上，是金沙江中游河段规划的第五级电站, 总装机容量2500MW。枢纽建筑物主要由拦河坝、坝后式引水发电系统、右岸溢洪道、冲砂泄洪底孔等永久建筑物组成。

为满足施工导流要求，在右岸平行布置两条导流隧洞，隧洞过水断面尺寸均为16.0m×19.0m（宽×高）。1#导流隧洞长971.087m。2#导流隧洞长1231.986m。

金安桥水电站导流洞进口渐变段起始桩号为0+000~0+030,1#导流洞进口渐变段底板封面高程为1290.00m，2#导流洞进口渐变段底板封面高程为1295.00m，0+000~0+015桩号中间设圆弧形断面中墩，渐变段由跨度为22.5m、高19m的双矩形断面向16×19m圆拱直墙断面渐变，渐变段底板一次浇筑，边墙及顶拱分两段施工，分缝桩号0+015，中墩分7层施工，渐变段底板及边墙厚度2.0m，渐变段将作为洞内钢模台车安装场地；

2 施工布置

2.1施工交通

渐变段施工材料运输及设备人员进出采用如下交通线路:

R14公路导流洞进口1＃施工支洞进口下层施工支洞上游主洞进口渐变段施工场地

为保证进水塔施工，渐变段顶拱承重混凝土施工时，下部设钢结构龙门架支撑，预留进水塔施工通道。

2.2施工风水电布置

施工风、水、电布置沿用导流洞进口开挖时的布置的风水电系统。

3 施工程序

3.1渐变段混凝土按如下施工程序进行施工:

渐变段1#导流洞1290（2＃导流洞1295）高程以下底板混凝土渐变段0+015～0+030边墙混凝土 0+000～0+015中墩混凝土渐变段0+000～0+015边墙混凝土 渐变段0+015～0+030顶拱混凝土渐变段0+000～0+015顶拱混凝土

4 施工技术要求

1在进水塔底板混凝土浇筑以前，要用撬、挖、凿或其他有效手段把要浇的仓面松动岩石或混凝土面清理，对混凝土施工缝进行清理，低洼处的积水也应全部清除，清扫基础表面，并在浇混凝土前保持湿润；

2 测量放样：根据设计图纸及分缝分块图对将浇筑混凝土部位进行测量放样，测量放样需放出浇筑部位的边界，几何尺寸，清基的高程等相关数据；

3 清基：在测量放样完成的浇筑段进行基础清理，清理表面浮碴，对开挖形成的岩石尖角，需用风镐处理，清理浮碴后，清水刷洗岩面，混凝土接缝面，彻底清理表面松散混凝土后，对接缝面进行凿毛处理报测量验收；

4 验收：完成基面清理后，测量人员对基面进行复测，对岩石基础面，如有尖角、欠挖部位，需明确标出欠挖部位的欠挖尺寸；欠挖处理，岩面清理完成后，再请测量人员复测，直至测量验收合格；测量验收合格后，绘制验收图纸，报请监理工程师验收；在验收合格的岩基面上，根据设计图纸及分层分块图纸测量人员进行模板放样，对于混凝土基础面，直接进行验收；

5钢筋安装：应按设计图纸进行钢筋安装，对于进水塔底板钢筋可将底板锚筋作部分架力筋使用；不足部分打插筋补充；

6支模：根据施工图纸及测量点位，进行模板支立，模板保证足够的强度和刚度，使得砼得以正常的浇筑和捣实，保证形成准确的形状、尺寸、位置，能承受砼浇筑的侧压力和振动力，不位移，不变形，模板表面平整光洁，接缝严密，不漏浆，以保证砼的表面质量。

止水安装：在模板安装同时，进行止水设施安装，止水设施安装必须遵守下列要求：结构缝、施工缝的止水型式、结构尺寸及材料品种规格，均应符合设计规定。其原材料的品种、生产批号、质量等均应记录备查。已安装的周边缝止水片，必须及时用钢保护罩保护

7模板验收：模板施工完成后，现场技术人员自检后，符合施工图纸及规范要求，绘制模板验收图纸，报送监理工程师检验，合格后可进行下步工序施工；

8砼浇筑：在验收合格的施工仓面上，进行砼浇筑，拌和站搅料6m3混凝土搅拌运输车运输；泵送入仓进行混凝土浇筑。

浇筑前，必须先铺一层同标号的一级配混凝土，一级配混凝土厚度10~15cm，铺设一级配混凝土时必须均匀，保证现浇砼与岩基面结合良好，底板砼采用台阶浇筑方式进行浇筑，渐变段中墩砼采用分层浇筑的方式逐层浇筑，边墙及中墩每仓混凝土均分层浇筑，分层厚度50cm，顶拱混凝土分两层浇筑，φ100振捣器平仓及振捣，边角及钢筋密集部位采用φ50振捣器振捣；

振捣时间以每一部位的混凝土不再显著下沉，不出汽泡并开始泛浆时为准，避免过振，振捣器距模板的距离不应小于振捣器有效半径的1/2，并不得触动预埋件，浇筑第一层砼以及在两次卸料后的接缝处应加强平仓及振捣，特殊部位φ50振捣器难以作业时，人工振捣；

9养护：

砼浇筑完毕后，应及时采取洒水养护措施，使砼表面经常保持湿润状态；

10 拆模：

钢筋混凝土或混凝土结构承重模板的拆除应符合施工图纸要求，并应遵守如下规定：模板、支架、支撑及其它临时结构只有在其支撑的混凝土的抗压强度值大于28天龄期最小抗压强度的20%后才能拆除。

5施工方法

5.1底板混凝土施工方法

渐变段结构模板采用现支钢模板，与岩面接触部位采用现支木模，木模找平后，采用钢模支模，模板背方为12×12cm木方，拉筋为Φ16钢筋，施工缝采用网状模板,模板拉筋焊接在底板钢筋网上，拉筋焊接要保证足够的强度要求。

渐变段底板一仓浇筑，从洞口向洞内方向分层浇筑，混凝土泵送入仓，Φ100震捣棒震捣，面层如钢筋网密集，面层采用一级配浇筑，在靠近边墙及中墩位置，铺设震动梁滑移轨道，震动梁震捣，边墙及中墩钢筋纵横交错区域，Φ70软轴震捣器震捣，终凝前人工刷毛处理施工缝。

面层震捣完成后，混凝土初凝前，人工抹面，为确保抹面质量，采用预埋高程控制点的方式控制抹面平整度，抹面高程控制点按2×2m间排距布置，抹面时，用4m靠尺刮平后人工抹面，底板抹面完成后立即覆盖草帘保护并洒水养生；

5.2中墩混凝土施工方法

中墩采用现支模板分层浇筑，模板采用P3015、P1015标准模板，模板背方采用Φ50脚手架管弯制成型，弯制半径51.18m，3块P3015与1块P1015模板交叉拼装，竖排模板，横拉背方，背方为双根脚手架钢管，采用专用扣件与模板拉筋连接，在P1015模板中间钻拉筋孔，孔径为16mm，采用直径14mm拉筋，钻孔中心距离75cm，距离上下两端37.5cm，拉筋布置为75×100cm间排距，拉筋靠近模板侧安装锥形橡胶圈，拆模后，拆除橡胶圈，割除拉筋，同规格、标号砂浆抹平拉筋孔，每次支模高度3m，分7层浇筑，浇筑高度18.8m；

为确保接缝质量，每仓上层模板不拆除，两段设冲面排水孔，逐层测量校正后与下层预留模板连续支模，混凝土泵送入仓，Φ100震捣器震捣，两侧钢筋密集区域，Φ70软轴震捣器震捣，施工面终凝前人工刷毛处理施工缝。

5.3边墙混凝土施工方法

渐变段两侧边墙分两段浇筑，施工分缝位置为0+015桩号，模板采用定制G-70系列标准模板，模板规格为60×150cm（宽×高＝600×1500mm）型及1015（宽×高＝100×1500mm）型模板，横排模板，竖向布置模板背方，背方为双根脚手架钢管，采用专用扣件与模板拉筋连接，在1015模板中间钻拉筋孔，孔径为18mm，采用直径16mm拉筋，钻孔中心距离75cm，距离模板两端37.5cm，拉筋布置为75×130cm间排距，每两排60×150cm模板加一排1015模板， 1015模板中间钻拉筋孔，钻孔中心距离75cm，距离上下两端37.5cm，拉筋布置130×75cm间排距，一次支模至拱脚线下30cm，采用直径14mm拉筋，边墙施工采用分层浇筑施工，分层高度0.5m，严格控制浇筑速度，每小班浇筑高度控制在2.5m以内。；0+015施工分缝处按规范及设计要求进行施工缝处理；拉筋靠近模板侧安装锥形橡胶圈，拆模后，拆除橡胶圈，割除拉筋，采用同规格、标号砂浆抹平拉筋孔；

边墙混凝土采用混凝土泵送入仓，Φ100震捣器震捣，两侧钢筋密集区域，Φ70软轴震捣器震捣，施工面终凝前人工刷毛处理施工缝。

5.4顶拱混凝土施工方法

渐变段顶拱分两段施工，施工分缝为0+015桩号，0+015～0+030先行施工，采用满堂脚手架管支撑作为模板承重支撑，为保证进水塔与进口渐变段交叉施工，在左侧偏离中心线1.6m处设置（宽×高）4×4.5m钢结构龙门架施工通道，因顶拱混凝土厚度较大，顶拱分两层施工，下层施工厚度1m，下层混凝土强度达到80％时，进行上层施工，确保支撑稳定及施工安全；0+000～0+015段，在左侧偏离中心线4m处设置（宽×高）4×4.5m钢结构龙门架施工通道；

脚手架管立杆连接，采用对接连接，保证支撑强度，底部与混凝土面接触处采用可调节底座，增加承力杆与混凝土面接触面积、支撑完成后，拧紧底座，保证不出现脱空承力杆；

顶部圆弧段，水平横向连接杆难以连接时，加斜杆固定，以减小承力杆长细比，增加支撑杆承载能力；

渐变段圆弧段模板采用木模，木模背方间距0.5m，脚手架管支撑间排距0.8×0.8m，需在支撑顶端设置纵向连续梁，纵向连续梁安装在可调节顶托上，纵梁采用12×12cm木方，

顶拱圆弧段采用木桁架支撑，木桁架下端安装在脚手架管支撑顶部的纵向12×12cm木方上，纵向木方在安装时，调整安装位置，使其尽量靠近木桁架立杆处，确保传力状态，木桁架安装后在纵向用5×10cm木方连接，木方交叉连接，采用100mm铁钉钉牢，使其纵向成为一体，连接密度：每榀超过50cm高度的立杆均需用5×10cm斜撑连接，每80cm高度不少于一道连接；

渐变段顶拱中间部位直段，脚手架管安装至水平端顶部，横向采用12×12cm木方作为模板安装背方，纵向采用12×12木方安装在脚手架管顶部；

圆弧拱架采用木方加工，下弦杆为8×10木方，圆弧段及与圆弧连接桁架直段采用8×14木方加工而成，桁架立杆斜杆均采用8×8木方，每个节点两侧均采用3.5cm木板或其他不易劈裂的木板用7cm铁钉连接，节点的每个结构杆上不少于4个铁钉，确保连接强度及木桁架牢固，木桁架间距50cm，制作安装按渐变段施工图进行施工。

所有桁架制作材料均选用无腐烂、疤结的合格材料，并尽量综合考虑下料，尽量节省材料；

两侧边墙与圆弧段连接处采用桁架外立杆支模施工，在拱脚线设置纵向背方，并用拉筋固定在边墙锚杆上，固定拱脚线成型稳定；接长段下部设置水平支撑，方便安装；

渐变段模板采用3cm厚木模板，模板完成后，在其表面粘贴PVC混凝土模板面层，确保混凝土脱模后表面光洁。

8 施工总结

1#导流隧洞渐变段混凝土施工2004年11月1日开始，2005年1月31日完成，2导流隧洞渐变段混凝土施工2005年3月1日开始，2005年5月31日完成工程按期完成为导流洞整体完工创造了有利条件，为下一步工程计划奠定了基础。现总结如下：

工程技术管理：严格按措施施工，科学管理，保证了工程方案的实施，确保工程进度。

工程质量管理：严格按照施工技术要求和规范规程施工，现场管理规范化，各级技术管理人员尽职尽责，保证了工程质量达到优良。

第7篇

关键词：房建工程；大体积混凝土结构；施工技术

中图分类号： TU74 文献标识码： A 文章编号：

在混凝土结构施工中，大体积混凝土由于浇筑体积较大，且水泥水化热产生较大的温度应力等诸多的原因，极易出现开裂，降低混凝土耐久性，从而影响混凝土的使用寿命，严重者会造成结构物破坏。大体积混凝土施工中，由于水泥水化热引起混凝土浇筑体内部温度剧烈变化，在此条件下，混凝土浇筑体早期塑性收缩和混凝土硬化过程中的收缩增大，使混凝土浇筑体内部的温度一收缩应力剧烈变化，从而导致混凝土浇筑体或构件产生裂缝的可能性大大增加。因此，大体积混凝土工程施工的技术难点是控制内部混凝土的升温，问题的焦点是混凝土的放热量。 一、大体积混凝土施工的技术措施

（一）从设计方面可采取的技术措施

1、 适当的分层分块，合理设置施工缝和后浇带，以减小约束应力。

温度应力与浇筑块的不均匀温差约束系数有关，约束系数越大，所产生的温度应力也越大。不均匀温度约束系数是浇筑块长度的函数，在193m范围内，不均匀温差约束系数随浇筑块长度的增加而增大。因此，采取分块的方法减小浇筑块长度是减小温度应力的一个有效措施。

2、 科学地选择配筋形式。

从混凝土的抗裂性能和施工来讲，钢筋可以承担和传递应力。当混凝土产生变形和开裂时，一部分应力将由钢筋承担，但钢筋网格给混凝土的浇筑和密实又增添了障碍。从抗裂性角度看，钢筋具有正面作用，但从施工角度看，钢筋则表现出负面作用。因此，应注意综合平衡这一对矛盾，科学地选择配筋形式。 3、 在与岩石地基或混凝土垫层之间设置隔离层。

对于大体积混凝土基础，在与岩石地基或混凝土垫层之间设置隔离层约束是导致混凝土在产生各种非力学变形时开裂的重要条件。在混凝土与地基之间设置隔离层有力于减小它们之间的约束，因而可减小开裂的可能性。 4、 尽可能采用较晚龄期的强度。

采用什么龄期的强度是混凝土配合比设计时所考虑的一个非常重要的因素。硅酸盐水泥的水化较快，在早龄期就能对混凝土的强度有较大的贡献，但它的水化放热量是较大的，而且相对集中在早期，而一些矿物外加剂的反映是较慢的，通常对混凝土的早期强度贡献较小，主要的贡献在于混凝土的后期强度，但它们的水化放热量则是较小的，并且放热比较平缓，掺入矿物外加剂是降低混凝土放热量的一个重要的技术途径，但也会影响混凝土的早期强度。因此，采用较晚龄期的强度则有利于矿物外加剂的使用，这不仅可以有效地控制混凝土的放热量，也有利于矿物外加剂潜能的发挥。对于大体积混凝土来说，以较晚龄期的强度作为混凝土强度等级的评定标准既是必要的，也是可行的。

5、 预置冷却水管。

在大体积混凝土浇筑块中埋设冷却水管可以通过循环水带走混凝土浇筑块内部的热量，降低混凝土内部的温度，减小内外温差。

采用水管冷却时应注意冷却时间和冷却速度。对于硅酸盐水泥混凝土，它的放热量较大，抵抗破坏力的能力也较强，采用相对较快的冷却速度。对于掺有大量矿物外加剂的混凝土，它的放热量较少，抵抗破坏力的能力弱，宜采用较慢的冷却速度。

水管冷却有一个有效作用范围。一般冷却水管的间距在1.5～3.0m为宜，间距大于3.0m，冷却效果显著变差。

（二） 从混凝土的制备方面可采取的措施

1、 尽可能地减少混凝土的用水量以减少胶凝材料用量

混凝土作为一种结构材料，必须满足力学性能的要求。混凝土的力学性能主要取决于水胶比，要达到一定的力学性能要求，必须控制一定的水胶比。然而，混凝土的放热量来自于胶凝材料。在一定的水胶比下，减少混凝土用水量可以减少混凝土中胶凝材料的用量，从而叫少混凝土的放热量，对于大体积混凝土来说，减少混凝土的用水量有着特别重要的意义。这种意义远不止体现在经济上，更重要的是体现在技术上，体现在工程是施工质量上。因此，大体积混凝土施工，混凝土的用水量常常是技术水平的一个重要标志。

2、科学地利用矿物外加剂

掺入矿物外加剂可以降低胶凝材料的水化热，因此，在大体积混凝土中掺矿物外加剂是无可非议的，但掺入矿物外加剂会导致混凝土力学性能的降低，因而科学地利用矿物外加剂才能取得较好的温控防裂效果。 3、从施工方面可采取的技术措施

从施工角度来说，最重要的是保护混凝土制备过程中所采取的一系列措施得以充分体现并有效地发挥作用，同时也可以从施工方面减少对混凝土配合比的限制，是商品混凝土的配合比设计能更多考虑降低混凝土的放热量，将混凝土的水化热温升降低到最低水平。

（1）尽可能避免在较高的温度下施工

浇筑混凝土基础时，在相同稳定温度下，混凝土的浇筑温度越高，均匀温差越大，产生的温度应力也就越大。因此，在没有控制混凝土入模温度措施的情况下，应尽量避免在较高的温度下浇筑混凝土。采取长时间的养护，规定合理的拆模时间，延缓降温时间和速度，充分发挥混凝土的“应力松弛效应”。加强测温和温度监测与管理，随时控制混凝土内的温度变化，内外温差应控制在25ºC以内，及时调整保温及养护措施，使混凝土的温度梯度和湿度不至于过大，进而有效的控制裂缝的出现。

（2）选择适当的施工工艺

尽可能避免长距离的泵送，不同的施工工艺对混凝土的要求是不同的。用塔吊运送混凝土，混凝土的塌落度为50～100mm 足矣。但采用泵送，混凝土的塌落度必须达到150mm 以上，若进行长距离的泵送，混凝土的塌落度要求更高。对混凝土塌落度要求的提高意味着混凝土用水量的提高。在相同水胶比情况下，胶凝材料的用量也相应增加，50～100mm 限制了集料的最大粒径。

（3） 加强养护。

大体积混凝土浇筑块表面较容易干燥，而内部则较难干燥，潮湿养护以防混凝土中水分的蒸发而导致混凝土的干缩。另外在混凝土浇筑后遇到急速降温天气时，及时地采取保温措施，利于控制混凝土的最大温度应力，防止混凝土的开裂。还有，采取低温浇筑时，浇筑后必须立即采取保温措施，否则，低温浇筑所进行的一切努力都将前功尽弃。

（4） 避免过早地拆模或施加荷载。

混凝土的强度与放热量是一对矛盾。在通常情况下，强度的较快发展将伴随着水化热较快的释放。然而，大体积混凝土的主要矛盾是温控防裂，因此，对于大体积混凝土来说，适当地控制混凝土的强度发展，以满足温控防裂的需要是必要的。为了温控的需要，不要过早地拆去模板或是混凝土受力，以免破坏混凝土结构。 二、大体积混凝土施工应注意的问题

保持混凝土的均匀性。混凝土浇筑块各部分材料的不均匀必然导致性能的不均匀，而性能的不均匀则是导致内应力，引发裂缝。

1、如果所制备的混凝土容易离析，或者施工过程中不能掌握适度的振捣，使得混凝土泌水或泌浆，将导致上、下部混凝土形成一个附加的干缩变形和温度变形差，将在表面混凝土中产生一个附加的拉应力。另外，泌水作用还导致了表面混凝土的水胶比高于设计水胶比，因而表现出较低的强度。因此，离析将使得混凝土表面更容易开裂。

2、在泌水过程中，水分的运动受到集料的阻碍而在集料下面富集，形成水囊，影响混凝土的性能。显然，集料粒径越大，所形成的水囊也越大。因此，当采用较大集料时，离析将会给混凝土的性能造成较大的影响。 三、结语

总之，为了确保大体积混凝土施工连续性以及质量，要在工程实践中结合大体积混凝土的结构特性，不断总结和归纳混凝土材料选取、配合比设计以及混凝土分块施工、浇筑等相应的施工技术经验，只有这样才能有效地保证房建工程中大体积混凝土施工质量。

参考文献：

[1]张衡，关于大体积混凝土施工的注意事项[J]，科技资讯,2002,(03):35～39.

第8篇

关键词：人工砂、石粉含量、砂率、强度等级

中图分类号： C35 文献标识码： A

一、前言：

包头地区人工砂是沿大青山南侧的各个采石场生产混凝土粗骨料的过程中产生的0.47砂和石粉的混合物。多年来一直视为废料堆积在采石场，因为石粉（泥）含量过多而被人们遗弃，殊不知它是可以取代天然砂的，而石粉也绝非泥。随着混凝土技术的发展，这些人工砂及所含的石粉都是可以利用而且可以取代天然砂的。

近年来随着可开采的天然砂资源越来越少，包头市寻找优质天然砂越来越困难，使得各大型搅拌站进厂的天然砂含泥量越来越高，有的甚至达到10%～17%。这使得混凝土的质量难以保证，即使是增大水泥用量也难以保证混凝土的质量。

0.075以下的石粉颗粒比表面积一般在280～310/，具有填充效应、微集料效应，石粉在水泥水化中起晶核作用，诱导水泥的水化产物析晶，加速水泥水化。

将石粉掺入5%、10%、15%,通过试验认为水泥胶砂强度随石粉掺量的增加而增加。因此正确认识和利用石粉，减少开采天然砂资源、维持生态平衡、节约投资、降低混凝土成本是本次试验的主要目的。

二、人工砂的质量分析

为了充分了解包头市人工砂的质量情况，我们在搅拌站的配合下对各大型碎石场，进行取样试验。试验结果如下表：

碎石场人工砂的质量情况

表一

序号 产地 级配 亚甲蓝 压碎

指标 细度

模数 石粉含量

（含泥量） 泥块

含量 备注

1 王老大 合格 0.2 24.5% 2.5 13% 0% 用于试配混凝土

2 王老大 合格 0.25 25.0% 2.6 13.3% 0%

3 西边墙 合格 0.25 28% 2.2 6.2% 0% 用

于

检

测

4 西边墙 合格 0.25 25% 2.4 7.8% 0%

5 卜萝铺 合格 0.25 12.5% 1.7 20% 0%

6 卜萝铺 合格 0.25 11.3% 2.2 16% 0%

7 万水泉 合格 0.3 10.8% 2.5 7.8% 0%

8 万水泉 合格 0.25 12.0% 2.4 9.2% 0%

从表一可以看出我们包头市的采石场多年来保存的人工砂是以石粉含量为主，亚甲蓝检测最大为0.3，远小于标准要求的1.4。因此包头市现存的人工砂的质量是好的，人工砂是干净的。它的主要成分是碎石母岩，不含有其它杂物，虽然细度模数显示有中砂（偏细）和细砂，且石粉含量有大有小，只要根据级配情况调整混凝土配合比就可以使用并不会对混凝土的质量造成影响。

三、试验方案

原材料情况：

1 水泥：P・O42.5

2 矿物掺和料：矿粉，粉煤灰

3 砂子：大青山花岗岩石破碎产生过程中的伴生品，级配合格，细度模数= 2.5，石粉含量=13%，亚甲蓝0.25

4 石子：大青山花岗岩破碎石，粒径5～31.5及5～20两种级配，5～20粒级的石子应用于C50～C60的混凝土，级配合格，含泥量=0.1%，泥块含量=0%，针片状=4%，压碎指标=7% 。

5 外加剂：应用普通泵送剂（液体）和高强泵送剂（液体）两种外加剂。

6 水：自来水

混凝土配合比分两种，一种为天然砂混凝土配合比，另一种为人工砂混凝土配合比。为了有针对性的对比和减少工作量，天然砂应用的混凝土配合比为C20、C30、C40、C50，4种配合比，能够与人工砂进行对比应用就可以了。人工砂应用混凝土配合比为C10、C20、C30、C40、C50、C60，6个配合比，这6个配合比足以能够说明人工砂在混凝土中应用的技术要求，其强度等级不降低即可应用于混凝土工程中。

试验过程中注意事项及养护破型结果记录：

1、所有混凝土拌合物必须易性良好，不泌水，坍落度满足200±20的要求，不满足时可做适当调整，如增加或减少一些用水量。

2、按标准制作标养试块，24小时拆模、编号、送养护室养护。

3、试块养护到龄期后按标准进行破型、试压、并做好记录。

四、试验结果

天然砂第一次试验结果

表二

序号 混凝土强度等级 水泥用量 试压结果（MPa）

R3 % R7 % R28 % R60 %

1 C20 185 11.7 59 20.6 103 40.2 201 43.8 219

2 C30 249 16.9 56 27.8 93 47.8 159 50.7 169

3 C40 317 22.9 57 35.1 88 52.4 131 58.6 146

4 C50 450 39.1 78 53.7 107 57.0 114 69.3 139

人工砂第一次试验结果

表三

序号 混凝土强度等级 水泥用量 试压结果（MPa）

R3 % R7 % R28 % R60 %

1 C10 148 6.0 60 12.7 127 32.3 323 42.2 422

2 C20 188 7.2 36 14.6 73 33.9 170 42.5 213

3 C30 253 9.2 31 18.4 61 37.9 126 42.7 142

4 C40 320 12.9 32 23.9 60 40.0 100 50.2 125

5 C50 425 25.4 51 38.5 77 52.7 105 60.2 120

6 C60 470 32.8 55 46.3 77 61.6 103 61.8 103

分析：第一次试验主要是进行天然砂和人工砂的对比，严格控制水灰比相同的情况，看其各龄期的强度，从表二、表三中看出强度等级影响并不很大。但是在试拌的过程中我们体会到人工砂的需水量要大于天然砂，且流动性也次于天然砂，显然这是因为人工砂的石粉含量增加而导致的水量的增加。人工砂的多棱角阻碍了混凝土的流动性。针对这一情况我们又做了第二次的试验，试验结果如下表：

人工砂第二次试验结果

表四

序号 混凝土强度等级 水泥用量 试压结果（MPa）

R3 % R7 % R28 % R60 %

1 C20 196 9.8 49 17.9 90 33.2 166 43.9 220

2 C30 259 11.9 40 21.0 70 42.3 141 49.0 163

3 C40 337 16.3 41 29.6 74 47.7 119 61.6 154

4 C50 434 26.5 53 42.5 85 58.6 117 76.3 153

5 C60 480 32.4 54 46.8 78 61.0 102 73.1 122

第二次的试验结果明显好于第一次的试验结果，而第二次的试验依然保持水灰比不变的情况调整了水用量及总胶料的用量，砂率不变的情况下其混凝土的流动性及坍落度都非常好。

因为第二次试验在强度等级为C30～C40时控制石粉含量为10%以下，C50～C60石粉含量控制在5%以下进行的试验。其结果如上表四以明显看出强度等级还是很不错的。但是如果在正常施工时人工砂进行人为加工时，那么其成本就会相应增加，所以考虑到施工方便和降低混凝土的成本需要，我们又进行第三次试验，即在；直接把人工砂在不做任何加工的情况下进行C30、C35、C40、C45的试验，如下表。

人工砂第三次试验结果

表五

序号 混凝土强度等级 水泥用量 试压结果（MPa）

R3 % R7 % R28 %

1 C30 259 13.8 46 24.9 83 46.1 154

2 C35 314 19.3 55 31.9 91 53.6 153

3 C40 362 24.5 61 38.0 95 55.7 139

4 C45 403 28.6 64 42.6 95 64.8 144

表五中石粉含量9%，直接取样回来风干即进行试验其强度等级在R28时均满足设计要求。拌合物并不能一味追求和易性和流动性而使得混凝土拌合物中的石子偏少，在这样情况下我们决定再进行一次试验，见表六。

人工砂第四次试验结果

表六

序号 混凝土强度等级 水泥用量 试压结果（MPa）

R3 % R7 % R28 %

1 C30A 222 14.2 47 24.1 80 44.7 149

2 C30B 242 16.4 55 27.4 91 47.4 158

3 C40A 332 21.7 54 35.4 89 54.2 136

4 C40B 356 25.9 65 39.8 100 57.4 144

表六中石粉含量12%，接近石粉含量较高的王老大采石场的人工砂，就是在这样的情况下我们有意识的减少了水泥的用量增加了总胶料，适度调整了砂率，使混凝土拌合物真正符合泵送理念，其强度等级结果出来后非常的理想。

五、技术总结和分析

为了更慎重，我们又进行了抗渗对比试验，即同时成型天然砂抗渗试块和人工砂抗渗试块各一组，在同压力（P15）状态下进行抗渗试验，天然砂劈裂试验渗透高度20，人工砂劈裂试验渗透高度12，可见人工砂的密实度要比天然砂的密实度要好。这说明人工砂用于混凝土中取代天然砂是符合甚至更好于天然砂混凝土要求的。

1 通过上述的试验，包头地区的人工砂是可以应用商品混凝土中的，只要配合比调整适当其流动性和易性及强度等级能够满足天然砂配制的混凝土要求的。

2 人工砂在使用前应按JGJ52-2006《普通混凝土用砂、石质量及检验方法》标准进行常规试验。

3 ≤C40的混凝土在人工砂级配、细度模数符合中砂的范围内，石粉含量

第9篇

关键词：框架结构；钢筋连接；施工；混凝土

Abstract: This paper analyzes the construction of reinforced concrete frame structure in reinforced connections, joints stirrups, concrete strength, concrete cover thickness and other quality problems in the process, and proposed control measures.Key words: frame structure; steel connection; construction; concrete

中图分类号：TU74文献标识码：A 文章编号：2095-2104（2012）

1、前言

近年来，伴随着设计和施工水平的提高，多层和高层建筑采用钢筋混凝土现浇结构的形势发展很好，由于现浇施工的框架具有整体性好、围护墙体轻、抗震性好、施工速度快、布局灵活多样，在许多工程中得到广泛应用。但是由于施工人员技术素质存在差异，对操作规程了解较少，在施工中容易产生影响质量的现象，这些状况如重视不够或解决不及时，将会直接影响质量。本文就钢筋混凝土框架结构施工容易形成的质量问题谈几点体会。

2、钢筋连接

大直径钢筋（φ≥28）可采用钢筋剥肋滚压直螺纹套筒连接新技术，即剥助钢筋纵肋后滚压直螺纹的套筒将预制的丝头待连接钢筋旋拧在一起达到钢筋连接一体，实现等强度连接的目的。

它的机理是：

利用滚压螺纹能使螺纹综合机械性能大幅度提高的特性，同时利用螺纹连接传力不均率与螺杆横截面积变化率相协调对应能够降低螺杆抗拉应力，改变连接过渡段内力曲线形状，降低变截面应力集中影响的特性来弥补钢筋剥肋和螺纹小径对钢筋横截面积削弱影响达到钢筋等强度连接。

技术特点是：

1.1接头强度高，连接质量稳定可靠。接头性能达到行业标准 钢筋机械连接通用技术规程))(JGJ107～96)中A级规定，实现与钢筋母材等强度连接。

1.2钢筋丝头螺纹加工精度高。使工厂加工的套筒与施工现场加工的钢筋丝头配合性好，保证了钢筋连接质量。

1.3由于钢筋端部的丝头是对钢筋柱体表面金属强化后形成的螺纹，钢筋芯部材质和机械性能不发生任何变化，接头的综合机械性能高，特别是接头的抗疲劳性能好，与钢筋化学成分无关。

1.4铜筋丝头加工过程中钢筋搬运次数少、操作简单，加工速度快。一次装卡即可完成钢筋剥肋、滚压螺纹两道工序。

1.5钢筋丝头加工设备投入小，易耗件损耗低，一套滚丝轮可加工丝头为0.8万～1.2万个。

1.6接头连接施工方便，质量容易控制。钢筋丝头用手即可旋入套筒，仅最后2～3扣时用管钳或力矩扳手旋紧，只要钢筋外露螺纹不超过1．5扣，即可保证接头的等强连接。

1.7 适用范围广。不仅适用于直径16～50mmⅡ、Ⅲ级钢筋在各个方向和位置的同、异径可旋转钢筋连接，还能适用于不可旋转或轴向不能移动钢筋的连接。

3、梁柱节点箍筋施工问题

3.1 一般施工做法的弊病

梁柱节点施工的复杂性主要表现为：节点构造复杂。钢筋分布密集，操作人员高空作业。施工难度大，特别是中间柱子钢筋纵横交错，箍筋绑扎不便，采用整体沉梁时节点区下部箍筋无法绑扎，致使梁柱节点部位不放或少放柱箍筋，留下严重隐患。部分施工人员意识到钢筋骨架整体入模后柱节点内箍筋绑扎困难，便采用两个开口箍筋拼台，然而在整个节点区均采用开口箍筋显然不符合规范规定。规范箍筋封闭和箍筋末端弯钩的构造要求，是保证箍筋对混凝土核心起有效约束作用的必要条件，但采用分层下箍法操作难度仍相当大。必须将节点部分侧模板拆除方能保证节点箍筋间距及绑扎牢固。若采用原位绑扎钢筋(即先安装梁底模，再直接在梁底模上绑扎梁筋、安装侧模板)，其缺陷是：

3.1.1只安装梁底模、不安装侧模板。板的模板无法安装，造成整个模板支撑系统不稳定，易发生模板倒塌事故；

3.1.2在框架结构施工中，所有的钢筋均在施工楼层堆放和二次运输。在这种开放的模板体系上堆放和搬运钢筋极其不安全；

3.1.3支模和绑钢筋多次交叉作业。不利于施工组织管理，窝工现象较严重,工效较低。

3.2 改进的对策

近年的作法是将梁板模板(含侧模板)全部安装完毕后才安装梁板钢筋并整体沉梁。该施工程序的优点是钢筋堆放、运输及绑扎较安全，交叉作业少。支模和绑钢筋不冲突,工效较高。但若不采取特别措施,会出现节点箍筋少放或者箍筋间距无法保证的问题。对此,可采用如下措施解决：

3.2.1下料时每个节点增加若干根纵向短筋(可用细钢筋)；

(2)柱节点区箍筋现场焊接在纵向短筋上形成整体骨架。再将整体骨架套入柱纵筋并搁置在楼板模板面上，穿梁钢筋并绑扎，为防止附加纵同短筋位置与柱纵筋冲突而造成套箍困难。附加纵向短筋应偏离箍筋角部约5cm。采用该法可保证柱节点箍筋的间距与数量,实施效果较好。需要说明的是,当结构较复杂时，采用该方法可能也会有困难,施工时要视具体情况而定。

4、混凝土保护层厚度问题

保护层厚度的规定是为满足结构构件的耐久性要求和对受力钢筋有效锚固的要求。保护层厚度太小，无法满足上述要求，太大则构件表面易开裂，因此，《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204――1992)第3.5.8条《建筑工程质量检验评定标准》(GBJ301――1988)第5.2.10条、《混凝土结构工程施工质量验收规范))(GB50204――2002)第5.5.2条均规定受力钢筋保护层厚度梁拄允许偏差为±5mm。

在框架结构施工中，由于楼面标高是一致的，双向框架梁同时穿越柱节点时，必然造成一侧框架梁面筋保护层厚度偏火(往往会超过40mm)。井字架梁节点也有同样问题，这些问题无法避免，但需注意：一是梁箍筋的下料问题，由于一向框架梁面筋需从另一向框架梁面筋底下穿过，若该向框架梁梁端箍筋按原尺寸下料，面筋无法直接绑扎到箍筋上，对粱骨架受力不利，因此梁端箍筋下料时高度可减小20～30mm(仪一向框架梁端需要)。二是施工时以哪一向为主，因保护层厚度增大，截面有效高度变小，正截面受弯承载能力减小(约5％)，设计时是否考虑了这种影响，另一方面构件表面容易开裂。《混凝土结构设计规(GB50010――2002)第9.2.4条规定：“当梁、柱中纵向受力钢筋的保护层厚度大干40mm时，应对保护层采取有效的防裂构造措施。”对此须在设计时就明确以哪一向为主，并对保护层厚度偏大的一向梁端加铺一层钢丝网以防表面开裂。

5、混凝土施工质量控制

5.1 柱的“烂根” 和“夹渣”

现浇框架容易出现“夹渣烂根”现象，使根部混凝土漏浆，严重时出现“露筋”和“孔洞”。其直接原因是柱模直接放在楼地板上，预先没有在楼板上做找平层或加标准框浇出底面，更没有留清扫口。当层高>5m时中段未留浇筑口，进料从顶部直接下。自由落差>3m，在柱内钢筋阻拦下料使粗细料分离，另因底部板面不平且未堵缝。导致水泥浆流失掉，也存在底面垃圾未清除净、振动棒长度不到位等因素，造成根部夹渣，烂根问题。保证质量的措施应在框架柱接头外进行，即上次烧筑后加相同规格的方框，并浇平框面，继续上浇前支横模从板面开始，浇筑时在顶洒一层l：0.4的水泥砂浆。并铺l：2水泥25～30mm厚，在其上浇混凝土，可保证框架柱自然密实，不会出现夹渣或烂根的质量问题。

5.2 控制好混凝土质量

对配合比的控制不容忽视，再准确的配合比，现场不控制粗细骨料的含杂质量和称量，仍然会生产出不合格品。有的工地不做配合设计，而套用别人的比例。对已浇成品不保护，养护不及时，尤其是夏天气温高的地区需要保养，这是提高强度的重要环节。对混凝土框架柱的浇筑施工，必须遵守现行的施工规范，注意克服配料计量、拌和时间短，加水不控制，运距长摇晃离析现象，更要注意不允许二次加水重拌及振捣不密实、过振、漏浆、跑模、不清除残留木屑等现象。操作素质低下所产生的后果将削弱支撑件的竖向荷载，影响结构连接及降低抗震能力。只要有健全的施工操作标准，步步检验认证，按规范施工，框架工程质量就会得到保证。

6、结语

在建筑工程中，现浇施工的框架具有整体性好、围护墙体轻、抗震性好、施工速度快、布局灵活多样的优点，在工程实践中成为主要的结构形式，工程技术人员在施工中应严格按照图纸和规范施工，确保工程质量和安全。

参考文献：

[1]朱永新、吕宏标.关于钢筋混凝土框架结构施工中的若干问题[J].科技咨询导报，2007 (14)

[2]刘永忠.钢筋混凝土框架结构施工[J].中国新技术新产品，2009(19)